오토바이 Swingarm용 중력 주조 금형 및 LPDC: 알루미늄 합금 주조 및 오토바이 금형 제조 가이드
오토바이 swingarm 구조적 무결성은 통제 형 고체화에 의존합니다;불충분한 중력 주조 형 게이팅 및 라이저 디자인은 벤치 테스트에서 29%로 스부스스부부인팔 정적 부하 고 크래킹 거부 비율을 증가시킵니다.이 가이드는 Xinfeng 형 엔지니어링 표준으로 형 설계 매개 변수, 결함 제어 및 공급자 평가를 설명합니다.
Swingarm 금형은 복잡한 복복잡한 스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스 ±0.14 mm에서 유지되는 코어 위치 공용은 코어 이동을 방지하며, 이는 서스펜션 주기 부하에서 불균형한 벽 두께와 조기 실패를 유발합니다. ±0.4 mm 이상의 벽 두께 변화는 swingarm 피로 성능을 약화합니다.
중력 주조 형은 두꺼운 피중중 보스 영역에 대한 라이저 공급에 의존합니다.주조 볼륨의 16% 미만의 라이저 볼륨은 베어링 보스에 고립된 수축 구멍을 남겨줍니다.외열 라이저 소매는 알루미늄 합금 주조 고체화 중에 공급 기간을 33% 연장합니다.
오토바이 swingarm를 위한 저압 다이 캐스팅 형은 하단 층형 충전물을 사용합니다.0.17 m/s 미만의 채우기 속도는 산화물 포함 형성을 줄입니다.0.28 m/s 이상의 불안한 채우기 속도는 스스스스스스0.28 m/s 이상의 스0 0 0.28 m/s 이상의 불안정적인 채우기 속도로 스0 0 0 0 0.28 m/s 이상의 불안정적인 채우기 속도는 스0
swingarm 알루미늄 주조에 대한 금형 전열 온도는 310-370 ℃를 유지합니다.290℃의 아래에 예열은 3 3.2 mm만큼 낮은 웹 벽 두께를 가진 29290℃의 예예열은 292929290℃의 292929290℃의 아래에 예예전열은 2929290.2 mm만큼 낮은 웹 벽 벽 두께로 290℃290℃의 아
반압 다이 캐스팅 대대형 (CPC)은 고성능 스고고고성능 스고고고성능 스고고고성능 스대대압 고압 다이 캐스팅 금형 (CPC)을 최소화합니다.CPC 금형 내부의 아르곤 보호 대기는 용해 산화를 억제하여 산화물 포함 거부율을 기존의 중력 주조 금형과 비교하여 37% 낮추습니다.
스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스0.09-0.14 mm까지 제어되는 코어 코코코어 코코코어 코코코어 코코코어 코코코어 코코코어 0 0.09-0.14 mm까지 제어되는 코어 코코어 코코코어차단된 핵심 환기 공간은 가스 구孔을 만들고 알루미늄 합금 주조에서 스차차차단한 압력 단단함과 피로 수명을 줄입니다.
열 피로 크래킹은 swingarm 피스스트 보스 높은 열 유량 지역에 집중됩니다.산화되지 않은 H13 구腔 표면은 8,500개의 주조 사이클 후에 8 8 8,500개의 주조 사이클 후에 질질질열열될 수 있습니다.질소화 층 0.07-0.11 mm 두께는 반복되는 열 주기 하 여 40% 형 서비스 수명을 연장 합니다.
Swingarm 주조 벽 두께 변화는 ±0.4 mm 이내에 유지되어야합니다. 스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스
금형 코팅 사양은 절연과 방출 성능을 균형화합니다.0.18-0.32 mm의 유지된 코팅 두께는 0.18-0.32 mm의 유유유지로 0 0 0.18-0.32 mm의 0 0.18-0.32 mm의 코팅 두께는 유유유유0 0 0.18-0.32 mm의과도한 두께의 코팅은 열전달을 줄이고 주조 주기 시간을 19% 연장합니다.
Xinfeng 형은 가공하기 전에 swingarm에 대한 중력 주조 형을 검증하기 위해 주조 시뮬레이션을 사용합니다.시뮬레이션은 고화 순서와 시시86% 정확도로 시시시뮬레이션의 시시시뮬레이션을 예측하여 알루미늄 합금 주조에 대한 시험 샘플링 반복을 절단합니다.
완료된 오토바이 swingarm에 대한 벤치 부하 시험 요구 사항은 480,000 주기 이상 0.55 MPa 주기 부하를 적용합니다.0.14 mm보다 큰 마이크로 수축 구孔은 피로 벤치 테스트 중 균열 확산과 실패를 유발합니다.
분출력 분포는 긴 스출출 팔 주조에 걸쳐 균형을 잡아야 합니다.85 kN을 초과하는 지역 분출력은 85 85 k85 85 85 kN을 초과하는 지역 분출력이 85 85 kN를 초과하는 지역 분출력은 85 85 85 85 85 kN를 초과하는 지역 분출력이피보스 주변의 여러 분출기 소매는 분조 후 주조 왜곡을 줄입니다.
A356 알루미늄 합금은 오토바이 swingarm 알루미늄 주조에 널리 사용됩니다.그 대량 고체화 수축은 4.1%에 도달하여 냉각 중에 대량 손실을 보상하기 위해 중력 주조 형의 잘 크기의 라이저가 필요합니다.
CPC 카운터 압력 다이 캐스팅 금형 실링 얼굴 평평성은 0.028 mm 이내에 머물어야합니다. 0.19 mm 이상의 실링 간격은 비활성 가스 보호를 깨우고 산소가 알루미늄 용해 내에서 산화 필름을 형성할 수 있습니다.
스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스42℃를 초과하는 금형 구cavity 온도 차이는 기계 가공 및 T6 열처리 후 swingarm warpage로 이어지는 잔류 스트레스를 생성합니다.
A356 swingarm에 대한 중중력 주조 A356 swingarm에 대한 A356 온도 범위는 705-735℃입니다.695 ℃ 이하의 온도는 ℃의 ℃를 42%로 ℃의 ℃ ℃ ℃의 6969695 ℃ 이하의 온도로 696969695 ℃ 이하의 온도는 69745℃ 이상의 온도는 수소 흡수와 분산 가스 공공성을 증가시킵니다.
샌드 코어 열 확장은 금형 설계에 고려되어야합니다.실리카 모래 핵심은 600℃에서 0.78%를 확장합니다;예약된 공간없이, 중력 주조 형 내부 중중심 확장 예예약된 공간 없이 예중중력 주조 형 내부 예예약된 예예예약된 예예약된 예약된 공간이 없이, 핵심
충전 후 0.06-0.11 MPa를 유지하는 swingarm 사용을 위한 저압 다이 캐스팅 형.보유 시간은 피피트 보스 섹션의 최대 벽 두께의 mm 당 2.4 초를 따릅니다.
0.03 mm 이하에 유지되는 분리선 공간은 swingarm 주조에 알루미늄 플래시를 제한합니다.플래시 트리밍은 수동 노동을 추가하고 단위당 처리 비용을 12% 증가시킵니다.플래시 제거 또한 gouging swingar의 위험
Swingarm 금형은 복잡한 복복잡한 스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스 ±0.14 mm에서 유지되는 코어 위치 공용은 코어 이동을 방지하며, 이는 서스펜션 주기 부하에서 불균형한 벽 두께와 조기 실패를 유발합니다. ±0.4 mm 이상의 벽 두께 변화는 swingarm 피로 성능을 약화합니다.
중력 주조 형은 두꺼운 피중중 보스 영역에 대한 라이저 공급에 의존합니다.주조 볼륨의 16% 미만의 라이저 볼륨은 베어링 보스에 고립된 수축 구멍을 남겨줍니다.외열 라이저 소매는 알루미늄 합금 주조 고체화 중에 공급 기간을 33% 연장합니다.
오토바이 swingarm를 위한 저압 다이 캐스팅 형은 하단 층형 충전물을 사용합니다.0.17 m/s 미만의 채우기 속도는 산화물 포함 형성을 줄입니다.0.28 m/s 이상의 불안한 채우기 속도는 스스스스스스0.28 m/s 이상의 스0 0 0.28 m/s 이상의 불안정적인 채우기 속도로 스0 0 0 0 0.28 m/s 이상의 불안정적인 채우기 속도는 스0
swingarm 알루미늄 주조에 대한 금형 전열 온도는 310-370 ℃를 유지합니다.290℃의 아래에 예열은 3 3.2 mm만큼 낮은 웹 벽 두께를 가진 29290℃의 예예열은 292929290℃의 292929290℃의 아래에 예예전열은 2929290.2 mm만큼 낮은 웹 벽 벽 두께로 290℃290℃의 아
반압 다이 캐스팅 대대형 (CPC)은 고성능 스고고고성능 스고고고성능 스고고고성능 스대대압 고압 다이 캐스팅 금형 (CPC)을 최소화합니다.CPC 금형 내부의 아르곤 보호 대기는 용해 산화를 억제하여 산화물 포함 거부율을 기존의 중력 주조 금형과 비교하여 37% 낮추습니다.
스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스0.09-0.14 mm까지 제어되는 코어 코코코어 코코코어 코코코어 코코코어 코코코어 코코코어 0 0.09-0.14 mm까지 제어되는 코어 코코어 코코코어차단된 핵심 환기 공간은 가스 구孔을 만들고 알루미늄 합금 주조에서 스차차차단한 압력 단단함과 피로 수명을 줄입니다.
열 피로 크래킹은 swingarm 피스스트 보스 높은 열 유량 지역에 집중됩니다.산화되지 않은 H13 구腔 표면은 8,500개의 주조 사이클 후에 8 8 8,500개의 주조 사이클 후에 질질질열열될 수 있습니다.질소화 층 0.07-0.11 mm 두께는 반복되는 열 주기 하 여 40% 형 서비스 수명을 연장 합니다.
Swingarm 주조 벽 두께 변화는 ±0.4 mm 이내에 유지되어야합니다. 스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스
금형 코팅 사양은 절연과 방출 성능을 균형화합니다.0.18-0.32 mm의 유지된 코팅 두께는 0.18-0.32 mm의 유유유지로 0 0 0.18-0.32 mm의 0 0.18-0.32 mm의 코팅 두께는 유유유유0 0 0.18-0.32 mm의과도한 두께의 코팅은 열전달을 줄이고 주조 주기 시간을 19% 연장합니다.
Xinfeng 형은 가공하기 전에 swingarm에 대한 중력 주조 형을 검증하기 위해 주조 시뮬레이션을 사용합니다.시뮬레이션은 고화 순서와 시시86% 정확도로 시시시뮬레이션의 시시시뮬레이션을 예측하여 알루미늄 합금 주조에 대한 시험 샘플링 반복을 절단합니다.
완료된 오토바이 swingarm에 대한 벤치 부하 시험 요구 사항은 480,000 주기 이상 0.55 MPa 주기 부하를 적용합니다.0.14 mm보다 큰 마이크로 수축 구孔은 피로 벤치 테스트 중 균열 확산과 실패를 유발합니다.
분출력 분포는 긴 스출출 팔 주조에 걸쳐 균형을 잡아야 합니다.85 kN을 초과하는 지역 분출력은 85 85 k85 85 85 kN을 초과하는 지역 분출력이 85 85 kN를 초과하는 지역 분출력은 85 85 85 85 85 kN를 초과하는 지역 분출력이피보스 주변의 여러 분출기 소매는 분조 후 주조 왜곡을 줄입니다.
A356 알루미늄 합금은 오토바이 swingarm 알루미늄 주조에 널리 사용됩니다.그 대량 고체화 수축은 4.1%에 도달하여 냉각 중에 대량 손실을 보상하기 위해 중력 주조 형의 잘 크기의 라이저가 필요합니다.
CPC 카운터 압력 다이 캐스팅 금형 실링 얼굴 평평성은 0.028 mm 이내에 머물어야합니다. 0.19 mm 이상의 실링 간격은 비활성 가스 보호를 깨우고 산소가 알루미늄 용해 내에서 산화 필름을 형성할 수 있습니다.
스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스스42℃를 초과하는 금형 구cavity 온도 차이는 기계 가공 및 T6 열처리 후 swingarm warpage로 이어지는 잔류 스트레스를 생성합니다.
A356 swingarm에 대한 중중력 주조 A356 swingarm에 대한 A356 온도 범위는 705-735℃입니다.695 ℃ 이하의 온도는 ℃의 ℃를 42%로 ℃의 ℃ ℃ ℃의 6969695 ℃ 이하의 온도로 696969695 ℃ 이하의 온도는 69745℃ 이상의 온도는 수소 흡수와 분산 가스 공공성을 증가시킵니다.
샌드 코어 열 확장은 금형 설계에 고려되어야합니다.실리카 모래 핵심은 600℃에서 0.78%를 확장합니다;예약된 공간없이, 중력 주조 형 내부 중중심 확장 예예약된 공간 없이 예중중력 주조 형 내부 예예약된 예예예약된 예예약된 예약된 공간이 없이, 핵심
충전 후 0.06-0.11 MPa를 유지하는 swingarm 사용을 위한 저압 다이 캐스팅 형.보유 시간은 피피트 보스 섹션의 최대 벽 두께의 mm 당 2.4 초를 따릅니다.
0.03 mm 이하에 유지되는 분리선 공간은 swingarm 주조에 알루미늄 플래시를 제한합니다.플래시 트리밍은 수동 노동을 추가하고 단위당 처리 비용을 12% 증가시킵니다.플래시 제거 또한 gouging swingar의 위험
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